Каталог

Помощь

Корзина

Пожарная безопасность технологических процессов. Вариант 77

Оригинальный документ?

Пожарная безопасность технологических процессов


27. При окраске методом окунания изделия погружают в ванну с лакокрасочным материалом (ЛКМ). Площадь поверхности испарения ванны 3 м2. Определить количество испарившегося с поверхности ЛКМ растворителя за час работы и оценить объем взрывоопасной зоны, который может образоваться над ванной при отсутствии движения воздуха над ее поверхностью. Вид и температуру растворителя ЛКМ и растворителя tв = tр принять по табл. 3 (пожароопасные свойства ЛКМ принять по растворителю, температуру воздуха в помещении принять равной температуре растворителя).

Номер задачи

27

Раство-ритель

Уайт-спирит

tp, °С

45

 

Массу испаряющейся с открытой поверхности жидкости в неподвижную среду определяют по формуле:

Массу испаряющейся с открытой поверхности жидкости в неподвижную среду

где Формула - масса жидкости, испаряющейся с открытой поверхности в неподвижную среду, кг; Формула - плотность пара жидкости при рабочей температуре, кг/мФормула; Формула - поверхность испарения, мФормула; Формула            - коэффициент диффузии пара при рабочей температуре, мФормула/с; Формула - продолжительность испарения, с.

Примечание. Область применения формулы (2.6) ограничена условиями, изложенными в параграфе 2.1. учебника [3].

7. Массу испаряющейся с открытой поверхности жидкости (в движущуюся и неподвижную среду) определяют по формуле:

7. Массу испаряющейся с открытой поверхности жидкости в движущуюся и неподвижную

где Формула - масса испаряющейся с открытой поверхности жидкости; кг; Формула - коэффициент, зависящий от температуры и скорости движения воздуха; численные значения коэффициента Формула приведены в табл.7 приложения.

Величину коэффициента диффузии пара или газа в воздух при рабочей температуре Формула определяют по формуле:

Формула 4,97х105

где Формула - значение коэффициента диффузии, приведенное в справочной литературе при температуре Формула (см. табл.1 приложения); Формула - показатель степени, принимаемый по табл.1 приложения:

Плотность пара жидкости при рабочей температуре определяют по формуле:

Плотность пара жидкости при рабочей температуре определяют по формуле

 Массу паров, выделяющихся в производственное помещение из «дышащих» или открываемых на разгрузку продукта герметичных аппаратов, определяют по формуле:

Массу паров, выделяющихся в производственное помещение из дышащих или

где Формула - масса паров, поступающих в помещение из периодически действующих аппаратов, кг; Формула - количество паров, поступающих в помещение (за один цикл «большого дыхания», «малого дыхания» или при разгерметизации аппарата), кг/цикл; N - количество циклов (операций) в течении часа, чФормула; Формула - продолжительность (период) работы аппарата, с.

При известной интенсивности массу выделяющихся паров или газов из аппарата за определенный период работы оборудования определяют по формуле:

При известной интенсивности массу выделяющихся паров или газов из аппарата за

где Формула - масса паров или газов, выделяющихся из аппаратов, работающих под давлением, кг.

Концентрацию горючих веществ в воздухе производственного помещения с учетом того, что интенсивность из выделения из аппаратов относительно мала, а сами вещества равномерно распределяются во всем объеме помещения, определяют по формулам:

при отсутствии воздухообмена в помещении

при отсутствии воздухообмена в помещении

при наличии воздухообмена в помещении

при наличии воздухообмена в помещении

где Формула - действительная концентрация горючих веществ в помещении, кг/мФормула; m - суммарная масса горючих веществ, поступающих в помещение из аппаратов, кг; Формула - свободный объем помещения, который определяется из выражения:

Формула

где L, B, Н - соответственно длина, ширина и высота помещения, м; А – кратность вентиляции,Формула.

Предельно допустимое по условиям взрывобезопасности значение действительной концентрации горючих веществ в производственном помещении (ПДВК) определяют из следующего неравенства:

Предельно допустимое по условиям взрывобезопасности значение действительной (2.14)

 

77. Определить количество выходящего из аппарата газа при его локальном повреждении (повреждение ликвидировано через 10 мин) и время нарастания горючей концентрации при наличии воздухообмена в помещении. Вид газа, диаметр отверстия в стенке аппарата Дотв, рабочее давление в аппарате Рр, объем помещения V и кратность воздухообмена n в помещении приведены в табл. 6. Коэффициент расхода газа принять равный 0,8; температура газа 20°С.

Номер задачи

77

Газ

Ацетилен

Дотв, мм

15

Pp , МПа

101

Vp, м3

80

n, ¼

10


Скорость истечения перегретых паров и газов через отверстие зависит от режима истечения и определяется по формулам, приведенным ниже.

Для докритического режима истечения, когда Рс > Ркр:

Для докритического режима истечения, когда Рс Ркр

Для критического режима истечения, когда Рс ≤ Ркр:

Для критического режима истечения, когда Рс Ркр

где  Рс - давление окружающей среды, в которую происходит истечение газов, Па, обычно Рсбар;

Ркр - критическое давление, определяемое из выражения

Ркр - критическое давление, определяемое из выражения

где k - показатель адиабаты; значения k для различных паров и газов приведены в табл. XV приложения;

 R - удельная газовая постоянная, R=8314,31/М  Дж/(кг·К)

157 Определить диаметр гранул гравийного огнепреградителя, установленного на дыхательной линии резервуара о ЛВЖ. Вид ЛВЖ и температура в паровоздушном пространстве резервуара tп приведены в табл. 13. Давление в резервуаре Рр атмосферное (1*105Па).

Номер задачи

157

ЛВЖ

Пропанол

t n, °С

30

           

1). Составляют уравнение сгорания в воздухе 1 моля горючего вещества и определяют концентрацию компонентов в исходной горючей смеси стехиометрического состава:

1.Составляют уравнение сгорания в воздухе 1 моля горючего вещества и определяют и 1.Составляют уравнение сгорания в воздухе 1 моля горючего вещества и определяют,

где φг - концентрация горючего компонента в исходной смеси стехиометрического состава, об. доли;

mi - количество молей одного компонента в смеси;

n - количество компонентов в смеси;

φВ - концентрация воздуха в исходной смеси, об. доли.

Для горючих веществ, состоящих из атомов C, H, O, Cl, Br, I и F, определяют стехиометрический коэффициент при кислороде в уравнении сгорания:

Для горючих веществ, состоящих из атомов C, H, O, Cl, Br, I и F, определяют

 

где nC, nH, nX, nO - соответственно число атомов в молекулах горючего газа, водорода, галогенов и кислорода.  

В этом случае:

В этом случае

 

2). Определяют удельную газовую постоянную исходной смеси R (см. таблицу XIII приложения), а так же удельную теплоемкость исходной смеси cр и коэффициент теплопроводности λ.

По таблице XIV приложения находят нормальную скорость распространения пламени UН.

3). Определяют критический диаметр каналов в слое гранул (гравия):

3. Определяют критический диаметр каналов в слое гранул гравия,

где R - удельная газовая постоянная исходной смеси, Дж/(кг∙К);

tр - температура исходной смеси, 0С;

λ - коэффициент теплопроводности исходной смеси, Вт/(м∙К);

UН - нормальная скорость распространения пламени, м/с;

ср - удельная теплоемкость исходной смеси, Дж/(кг∙К);

Рр - давление исходной смеси, Па.

4). Определяют фактический диаметр каналов в слое гранул d:

4. Определяют фактический диаметр каналов в слое гранул d,

где Кб - коэффициент безопасности; обычно принимают Кб ≥ 2.

5). Определяют диаметр гранул (гравия) насадки огнепреградителя dгр:

 

d·103, м

1

2

2,5

3

3,6

4

5

6,3

10

dгр·103, м

2

3

4

5

6

7

8

9

15

 

6). Определяют плотность компонентов горючей смеси стехиометрического состава при рабочей температуре горючего вещества и воздуха по формуле:

6.Определяют плотность компонентов горючей смеси стехиометрического состава

где Vt –молярный объем газа (пара) при рабочей температуре, м3/кмоль,

Формула


7). Определяют плотность исходной смеси при рабочей температуре ρt по формулам, приведенным в табл. XIII приложения.

8). Определяют вязкость компонентов горючей смеси при рабочей температуре:

горючего вещества (газа, пара)

горючего вещества газа, пара,

где  μГ и μ0  - коэффициенты динамической вязкости газа (пара) соответственно при рабочей tр и при температуре t0, при которой они приведены в справочной литературе, Па∙с; значение коэффициента динамической вязкости и константы С некоторых веществ при температуре t0=0 0С приведены в табл. XXI приложения.

9). Определяют вязкость двухкомпонентной горючей смеси при рабочей температуре:

9. Определяют вязкость двухкомпонентной горючей смеси при рабочей температуре,

где μВ - динамическая вязкость воздуха, определяется по табл. XX приложения.

Мг -  молекулярная масса компонента;

МВмолекулярная масса воздуха  (Мв=28,96 кг/моль);

10). По табл. XXII приложения по диаметру гранул и их материалу находят удельную поверхность S в м23 и свободный объем ε гранул.

11). Дальнейшие расчеты проводят с использованием метода последовательных приближений, для чего задаются значением фиктивной скорости ωф; обычно принимают ωф = 0,2…1,5 м/с.

12). Определяют число Рейнольдса для газового потока в пористом слое гранул:

12. Определяют число Рейнольдса для газового потока в пористом слое гранул.

 

13). Определяют коэффициент гидравлического сопротивления слоя гранул λГ в гравийном огнепреградителе в зависимости от числа Re:

· при Re ≤ 40 принимают λГ =140/Re;

· при Re > 40 принимают λГ =16/Re0,2.

14). Определяют эквивалентный диаметр огнегасящих каналов в слое гранул, м:

14. Определяют эквивалентный диаметр огнегасящих каналов в слое гранул, м

 

15). Принимают высоту слоя гранул в огнепреградителе Н, м: 

Н = (40-50) drp. 

16). Уточняют значение фиктивной скорости горючей среды в насадке огнепреградителя

16. Уточняют значение фиктивной скорости горючей среды в насадке

где ∆Р – потери напора в слое гранул, Па, потери напора не должны превышать 100-200 Па.

17). Определяют ошибку при задании фиктивной скорости:

17. Определяют ошибку при задании фиктивной скорости.

 

Если ошибка не превышает 5%, считают значение ωф истинным и продолжают расчеты, начиная с п. 17.

Если Өω ≥ 5 %, то задаются новым значением фиктивной скорости:

· при ωфф/, то принимают ωф// ≈ 0,9ωф/;  

· при ωфф/, то принимают ωф// ≈ 1,1ωф/   

и повторяют расчеты, начиная с п. 12, до тех пор, пока ошибка при определенной фиктивной скорости не снизится до величины  при фф, то принимают ф 1,1ф<5%.

18). Определяют диаметр корпуса огнепреградителя D как наибольшую величину из следующих двух значений:

18. Определяют диаметр корпуса огнепреградителя D как наибольшую величину из

где Q - расход горючей смеси в защищаемом трубопроводе, м3/c.

19). Определяют действительную скорость газовой смеси в огнепреградителе:

19. Определяют действительную скорость газовой смеси в огнепреградителе.

 

20). Проверяют потери напора в слое гранул огнепреградителя:

20. Проверяют потери напора в слое гранул огнепреградителя.

 

21). Определяют ошибку при вычислении потерь напора:

21. Определяют ошибку при вычислении потерь напора.

 

При Өр<5 %,  расчеты считаются законченными. При Өр ≥ 5 %, расчеты повторяют с п. 16, приняв новое значение:

При р5 , расчеты считаются законченными. При р 5 , расчеты повторяют с п. 16, приняв

 

 

 

 

 

 

177 По условию табл. 14 обосновать расчетом выполнимость условия аварийного слива горячей жидкости из емкос­ти. Слив предусмотрен под давлением инертной среды, равным 3*105 Па.

Номер задачи

177

Жид-кость

Бензол

Д, м

1,8

Н, м

3,3

ε

0,95

d, мм

60

ΔН, м

7

t, °С

30

 

Основным расчетным параметром системы аварийного слива является продолжительность опорожнения аппаратов от пожароопасной жидкости. Методика определения продолжительности опорожнения аппаратов, расположенных на одной высотной отметке, приведена ниже.

1). Определяют объем сливаемой из аппаратов жидкости

1. Определяют объем сливаемой из аппаратов жидкости,

где Vi - геометрический объем i-го опорожняемого аппарата, м3;

εi - степень заполнения i-го аппарата;

n - число одновременно опорожняемых аппаратов.

2). Производят трассировку аварийного трубопровода от опорожняемых аппаратов до аварийной емкости, определяют длину линейных участков (вертикальных, горизонтальных, наклонных), количество и виды местных сопротивлений. По табл. IX приложения находят значения коэффициентов местных сопротивлений.

3). Определяют суммарный коэффициент местных сопротивлений:

3. Определяют суммарный коэффициент местных сопротивлений,

где Ni - количество местных сопротивлений одного вида;

ζі - численное значение i-го коэффициента;

n - число видов местных сопротивлений.

4). Определяют расстояние (по вертикали) от уровня жидкости в опорожняемом аппарате в начале слива до выходного сечения аварийного трубопровода в аварийной емкости Н1 и от выпускного отверстия аппарата до выходного сечения аварийного трубопровода в аварийной емкости Н2.

5). Определяют максимально допустимую продолжительность аварийного опорожнения аппарата

τопор.м = [τ]сл – τопер.,

где τопор.м - максимально допустимая продолжительность аварийного опорожнения аппарата, с;

[τ]сл - допустимая продолжительность аварийного режима, с, [τ]сл обосновывается расчетом, исходя из огнестойкости строительных конструкций и оборудования, продолжительности выгорания жидкости или среднего времени вызова пожарных подразделений; в большинстве случаев принимают [τ]сл ≤ 900 с;

τопер - продолжительность операций по приведению системы в действие, которая на действующем производстве складываются из времени: обнаружения аварийной τоб.п., принятия решения τп.р, продувки (при необходимости) системы инертным газом τпр и открывания приводных задвижек τп.а :

τопер = τоб. п.+ τп.р+ τпр+ τп.а .

 

При проектировании системы аварийного слива обычно принимают: при ручном пуске системы в действие τопер.р = 300 с и при автоматическом пуске τопер.а =120 с.

6). Дальнейшие расчеты проводят с использованием метода последовательных приближений, для чего оценивают коэффициент расхода системы аварийного слива:

6.Дальнейшие расчеты проводят с использованием метода последовательных.

 

7). Определяют диаметр аварийного трубопровода dтр:

7. Определяют диаметр аварийного трубопровода dтр.

 

8). По табл. X приложения подбирают трубу для устройства линейной части системы аварийной слива, толщину стенок которых определяют с учетом давления жидкости в них или давления продувочного газа. Внутренний диаметр труб принимают равным не менее 100 м.

Определяют площадь проходного сечения труб системы аварийного слива и выходного патрубка аппарата:

 

fтр = fвых = 0,785 dвн2

где dвн  - внутренний диаметр трубопровода, м.

9). Определяют среднюю скорость движения жидкости по аварийному трубопроводу при сливе:

9. Определяют среднюю скорость движения жидкости по аварийному трубопроводу при.

 

10). Находят плотность сливаемой из аппарата жидкости ρt (кг/м3) при рабочей температуре по табл. XI приложения и ее вязкость μt (Па·с) по табл. XII приложения.

11). Определяют значения критерия Рейнольдса:

11. Определяют значения критерия Рейнольдса

 

12). В зависимости от величины числа Re определяют коэффициенты сопротивления трения линейных участков трубопровода λ по формулам, приведенным ниже для труб круглого сечения.

а) при Re ≤ 2320 коэффициент трения рассчитывают по формуле:

λ =64/Re;

б) при 2320 < Re ≤ 10000:       

 б при 2320 Re 10000

 

в) при Re > 10000:

в при Re 10000

где d - внутренний диаметр трубопровода, м;

∆ - абсолютная шероховатость стенок труб, м. В расчетах принимают следующие значения величины ∆ (м):

• для новых стальных цельнотянутых и сварных, а также оцинкованных труб ∆ = (0,1...0,2)•10-3; 

• для новых чугунных труб ∆ = 0,3•10-3;

• для цельнотянутых и сварных стальных труб с незначительной коррозией ∆ = (0,2...0,3)•10-3;

· для старых стальных труб, подвергшихся значительной коррозии,

∆ = 0,7·10-3 и выше;

· для старых чугунных труб ∆ = 1,4·10-3и выше. 

13). Определяют коэффициент сопротивления системы:

13. Определяют коэффициент сопротивления системы

где Li - длина i-го линейного участка трубопровода, м;

n - число линейных участков.

14). Определяют уточненное значение коэффициента расхода системы φсист /,

14. Определяют уточненное значение коэффициента расхода системы сист.

 

15). Определяют ошибку при оценке коэффициента расхода системы:

15. Определяют ошибку при оценке коэффициента расхода системы.


Если ошибка не превышает 5 %, считают значение φсист/ истинным и продолжают расчеты, начиная с п. 16.

Если θφ ≥ 5%, то задаются новым значением коэффициента расхода системы

φсист/ =0,5·(φсист/ + φсист)

и повторяют все расчеты с п. 7 до тех пор, пока θφ станет меньше 5 %.

16). Определяют продолжительность опорожнения аппарата. Для аппарата постоянного по высоте сечения (вертикальный цилиндрический аппарат, аппарат с квадратным или прямоугольным основанием и параллельными стенками и пр.):

16. Определяют продолжительность опорожнения аппарата. Для аппарата,

где F - площадь поперечного сечения аппарата, м2.

17). Проверяют условие выполнения аварийного слива.

При τопоропер [τ]сл расчет системы аварийного слива считает законченным.


227 Определить требуемую площадь мембранного взрывного предохранительного клапана и оценить толщину мембраны для аппарата с ЛВЖ, работающего под вакуумом Рр = 0,085 МПа. Стравливание продуктов взрыва производится в атмосферу, температура окружающей среды 30 °С. Объем газового пространства аппарата Vг, начальную температуру горючей смеси tсм, вид ЛВЖ и материал мембран принять по табл. 16.

Номер задачи

 227

Vr, м3

9

Tсм, °С

30

ЛВЖ

Стирол

Pp , МПа

0,14

 

Основными расчетными параметрами предохранительных устройств является площадь проходного сечения сбросного отверстия аппарата и толщина мембраны. Ниже приводится методика расчета предохранительной мембраны разрывного типа для защиты аппарата от разрушения при взрыве горючей смеси [11].

1). По технологическому регламенту или расчетно–пояснительной записке к технологической части проекта находят состав горючей смеси, которая содержится в защищаемом аппарате. При отсутствии таких данных считают, что в аппарате образуется горючая смесь стехиометрического состава, концентрацию компонентов в которой определяют в соответствии с п. 6.5.2. данного пособия

2). Определяют молекулярную массу М горючей смеси по формуле, приведенной в табл. XIII приложения. При концентрации горючего вещества в исходной смеси менее 5% об можно принять М=28,96 кг/кмоль (молекулярная масса воздуха).

3). По табл. XIV приложения находят нормальную скорость распространения пламени Uн, м/с; по табл. XV – показатель адиабаты k воздуха.

4). Принимают максимально допустимое давление в аппарате Р, при котором должна сработать (разрушиться) мембрана, по следующим данным:

 

Рабочее (избыточное)

давление

Давление срабатывания

Ррбар (Vсв < 30 м3)

Ррбар (Vсв ≥ 30 м3)

Рбар р < 0,17

Рр ≥ 0,17

Р = 0,11

Р = 0,105

Р = Рр + 0,03

Р = 1,25 Рр

где Vсв - свободный объем аппарата, м3;

Рбар= 0,1 МПа  - атмосферное давление.

 

5). Определяют максимальную поверхность фронта пламени FПЛ в зависимости от формы аппарата.

а) для аппарата цилиндрической формы:

а для аппарата цилиндрической формы    при DH;

Формула    при D > H,

 

где Dдиаметр аппарата, м;

 Н - высота аппарата, м.

 

б) для аппарата прямоугольной формы:

б для аппарата прямоугольной формы    при А ≤ В ≤ С,

где А, В, С – размеры сторон аппарата, м;

Кф - коэффициент искривления фронта пламени, принимается:

· Кф = 1,5…2 – для аппаратов свободных от каких-либо устройств внутренним пространством и с невозмущенным состоянием среды;

· Кф = 2…2,5 – для проточных аппаратов или при наличии в них лопастей, ребер и других аналогичных устройств;

· Кф = 5…10 – для аппаратов с искусственной интенсивной турбулизацией среды с помощью встроенного вентилятора или тангенциального ввода газа.

6). По табл. XVI приложения находят максимальное давление взрыва горючей смеси заданного состава Рmax в МПа и определяют степень повышения давления при взрыве в замкнутом объеме:

6. По табл. XVI приложения находят максимальное давление взрыва горючей смеси,

где Рбар=0,1МПа

7). Определяют максимальный расход газов через сбросное отверстие при взрыве среды в аппарате G:

7. Определяют максимальный расход газов через сбросное отверстие при взрыве.

 

8). Определяют относительный перепад давлении на сбросном отверстии и режим истечения газов при взрыве среды в аппарате через него после разрушения мембраны:

8. Определяют относительный перепад давлении на сбросном отверстии и режим,

где Р0 - максимальное (абсолютное) давление в сбросном трубопроводе, МПа,

· при сбросе продуктов взрыва в атмосферу Р0бар;

· при сбросе продуктов взрыва в закрытую систему учитывают влияние сопротивления сбросного трубопровода по методике 6.4. (п.10-22).

Принимают при ν > 0,528 докритический режим истечения среды из аппарата через сбросное отверстие, а при ν ≤ 0,528 - критический режим истечения.

9). Определяют площадь сбросных отверстий Fк в м2:

а) для докритического режима истечения:

 

б для критического режима истечения;

б) для критического режима истечения:

 

Формула,

где α - коэффициент расхода, для отверстий круглой формы равный 0,7-0,8;

R - универсальная газовая постоянная, R=8314,31 Дж/(кмоль·К);

tр - рабочая среда в аппарате до взрыва, 0С.

 10). Определяют диаметр сбросных отверстий d:

10. Определяют диаметр сбросных отверстий d,

где n - число однотипных мембранных устройств на аппарате.

Найденный диаметр сбросного отверстия округляют до наибольшего значения условного прохода dу мембранного устройства.

Стандартный ряд условных проходов мембранных устройств: 25, 32, 40, 50, 65, 80, 100, 125, 150, 175, 200, 225, 250, 300, 350, 400, 450, 500 мм.

При диаметре сбросного отверстия d > 500 мм необходима установка на аппарате двух или более мембранных устройств.

11). Выбирают тип мембраны (в нашем случае мембрана – разрывная). По табл. XVII приложения с учетом рабочей температуры выбирают материал мембраны и находят его механические свойства:

предел прочности σВ, МПа;

относительное удлинение δ;

показатель ползучести λ, 1/год.

12). По табл. XVIII приложения находят температурный коэффициент Кt.

 

13). Определяют толщину разрывной мембраны:

13. Определяют толщину разрывной мембраны.

 

Найденную толщину разрывной мембраны округляют до ближайшего наименьшего значения толщины выпускаемого металлопроката (фольги).

Стандартный ряд толщин металлопроката (фольги) ∆ф:

0,005-0,012 (шаг 0,001);

0,014-0,02 (шаг 0,002);

0,025-0,1 (шаг 0,005);

0,11-0,25 (шаг 0,01);

0,3-1,0 (шаг 0,05);

1,1-2 (шаг 0,1) мм.

14). Определяют срок службы разрывной мембраны, лет:

14. Определяют срок службы разрывной мембраны, лет,

где с – скорость коррозии металла мембраны в рабочей среде, м/год;

tm  - предельно допустимая температура, 0С (см. табл. 24 приложения).

  

Литература.

        

1. Горячев С. А., Обухов А. И., Рубцов В. В., Швырков С. А. Основы технологии, процессов и аппаратов пожаровзрывоопасных производств. - М.: АГПС МЧС России, 2003.

2. Алексеев М. В., Волков О. М., Шатров Н. Ф. Пожарная профилактика технологических процессов производств. - М.: ВИПТШ МВД СССР

3. Программа по курсу  "Пожарная    профилактика   технологических процессов производств". - М.: УрИ ГПС МЧС России, 2005.

4. Горячев С. А., Клубань В. С. Задачник по курсу "Пожарная профилактика   технологических    процессов    производств". - М.: ВИПТШ МВД РФ, 1995.

5. ССБТ. Пожарная безопасность технологических процессов. Общие требования. Методы контроля (ГОСТ Р 12.3.047-98). –М.: Госстандарт России,1998.

6. Правила пожарной безопасности в   Российской   Федерации ППБ-01-03. - М.: Инфра-М, 1994.

7. Клубань В. С., Петров А. П., Рябиков В. С. Пожарная безопасность предприятий промышленности и агропромышленного комплекса. - М.: Стройиздат, 1987.

8. Пожаровзрывоопасность    веществ и материалов и средства их тушения. Справочник. Т. 1 и 2. -М.: Химия, 1990.

9. Волков О. М. Пожарная безопасность резервуаров с нефтепродуктами. - М.: Недра, 1984.

10. ССБТ. Пожарная безопасность. Общие требования (ГОСТ 12.1.004-91). –М.: Госстандарт России,1992

11. ССБТ. Оборудование производственное. Общие требования безопасности (ГОСТ 12.2.003-91). –М.: Госстандарт России,1998.

12. СНиП 2. 09. 02-91. Производственные здания.

13. СНиП 31-03-01. Производственные здания.

14. Определение категорий помещений и зданий по взрывопожарной и пожарной опасности. НПБ 105-03. - М.: 1996.

15. Корольченко  А. Я. Пожаровзрывоопасность промышленной пыли. - М.: Химия, 1986.

16. Стрижевскнй К. И., Заказнов В. Ф. Промышленные огнепреградители. - М.: Химия, 1974.

17. Водяник   В. И. Предохранительные устройства для защиты химического оборудования. - М.: Химия, 1975.

18. Замулюкин А. Т., Воронин Ю. А. О замене легковоспламеняющихся и горючих веществ пожаробезопасными моющими средствами в технологических процессах производств. – М.: ВИПТШ МВД СССР, 1983.